滨州Y5-48风机择优推荐,冠熙多年专注风机设备

处理措施就是联轴器的重新找正，确保同心度在偏差允许值内。通过Fluent后处理计算得出蜗壳壁面区域于以上4个截面处所受粘性力大小Fν，测量力矩中心至力原点距离R，由额定工况下风机总质量流量q计算得单位质量流体所受黏性力矩平均值mFR/q。联轴器对中找正应注意的是：一是，应以Y5-48风机的联轴器为基准，测定和调整Y5-48风机电机来保证电机与风机两轴线同轴；二是，电机的四个地脚螺栓必须对角均匀紧固后才能读数；三是，盘动联轴器时转向应与风机运转方向一致。调整的顺序应是；首先，使两联轴器轴线平行，即先保证轴向百分表的四个读数相差值符合本文表1 的允许值；其次，使两联轴器轴线同高，即先调整左右径向偏差，后调整上下高差，直至符合本文的允许值。在实际工作中，常用的打表工具———磁性表座虽然使用简便，但却存在着刚性不足和适用条件受限的不良情况。

对于重要和安装要求高的风机，有必要设计和制作一个专用表架配合百分表进行测量，Y5-48风机主要由抱箍、角钢表架等组成。蜗壳优化对Y5-48风机金属叶轮稳定运行的影响蜗壳是离心风机金属叶轮的重要组成部分。，主要是U102 除尘风机振动偏大需重新校正联轴器对中。现场检修人员反映，在打表过程中，径向百分表下方读数不时出现异常情况：电机垫高已经很明显，但读数却不变或变小（当时百分表探头打在风机端半联轴器上，此情况下，如电机垫高，径向百分表在下方读数应增大）。异常读数的出现，严重干扰了检修正常进行。凭多年经验并仔细观察后发现，当联轴器转到下方时，百分表探头已脱离半联器近0.5 mm，即此时百分表探头已不起作用，百分表出现假读数。

针对Y5-48风机有无进气箱两种结构形式，建立了两种计算模型，利用CFX 软件对两种模型进行数值模拟，研究其内部三维流场特性，基于数值模拟结果分析了进气箱对离心风机的性能影响。数值模拟结果表明：加进气箱后，离心风机的全开流量与压力有所降低，缩短了有效工作区域；在Y5-48风机内部叶轮进口处产生涡旋现象，堵塞了叶轮流道，使风机的效率和压力降低。试验装置和测试系统按照***标准GB/T1236－2000《工业通风机用标准化风道进行性能试验》和GB/T2888－91《Y5-48风机和罗茨鼓风机噪声测量方法》的要求设计、制造、测试。数值模拟结果与实验测试值对比是比较吻合。进气箱是离心风机重要的组成部分，主要应用于大型离心风机与双吸离心风机。进气箱在其出口处气体发生近90°转弯，内部流场十分复杂，并造成很大的流动损失。其出口速度的不均匀性对Y5-48风机性能影响明显，有必要对其特性进行研究。A.G.Sheard通过研究加进气箱的通风机，在Y5-48风机叶轮进口加导流板控制叶轮进口的非均匀气流，结果表明在叶轮进口加导流板能够提高风机的全压，并得出了叶片根部断裂的原因。使用三维粒子动态分析仪（3D-PDA）对大型风机进气箱内部三维气体流场进行测量，揭示了其内部流动的基本特征，为了解进气箱流场结构和流动机理提供了依据。

Y5-48风机叶片吸力侧形成的低能流积聚的“尾迹区”，形成“射流-尾流”结构。加进气箱后，风机叶轮尾缘处的“尾迹-射流”更加的严重，风机模型尾迹区占了比较大的空间，减少了风机流道有效面积。加米字形集流器和普通圆弧形集流器内部流场受压分布所示，Y5-48风机米字形集流器入口压力为-8000Pa，到集流器出口达到-18000Pa，压差10000Pa。在小流量区，风机内部的流场分布发生偏心现象(C 处)，叶轮流道E 侧，气体比较充实，叶轮流道F 侧气体分布较差，与原始风机内部流场分布相比，其Y5-48风机叶轮流道的充盈性差。离心风机的效率曲线如图6，无进气箱情况下在流量为2.82kg/s，压力为3 106.23Pa 时，达到较率68.64%；加进气箱后在流量为1.68kg/s，压力为2 775.54Pa，达到较率59.45%，通过与原始风机对比可知，加进气箱后其较率降低8.19%。同样由图6 效率曲线对比图可知,加进气箱后风机整体效率降低，与原始Y5-48风机相比其区域比较窄，缩短了工作区域，且加进气箱后较优工况点向小流量区偏移。加进气箱后，离心风机的全开流量降低，与无进气箱相比，流量降低了16.9%。由图7 可知，加进气箱不仅降低了风机的全开流量，其全压也有所减少。风机性能测试采用C 型试验装置对带进气箱的离心风机进行了性能测试，测试标准按GB/T 1236-2017《工业通风机用标准化风道进行性能实验》执行。